徐淮推覆-褶皱带位于华北板块东南缘、郯庐断裂西侧（图 1），为该区重要的陆内变形带。区域内徐淮断裂-褶皱系统由北向南走向由NNE—近NS—NW变化，也称为徐淮弧。弧顶位于萧县—淮北市一带, 与华北板块的其余构造形态具有明显差别（图 1）。早在20世纪90年代，徐树桐等^[3]将其称为半圆形造山带或大型褶皱逆冲推覆体；王桂梁等^[4]提出区域构造表现为弧形双冲-叠瓦状逆断层特点；彭凌日等^[5]与Shu等^[1]认为，区域构造属于挤压背景下的薄皮构造模型，表现为区域上普遍存在一系列弧形的斜歪褶皱、逆冲推覆构造。以上均为该区构造样式成因的研究，取得较多成果，而对于区域广泛存在的滑脱层研究不足^{[1, 1-5]}。

图  1  研究区构造位置图^[1-2]

Figure  1.  Structural location of the study area

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滑脱层的存在影响盖层与基底间界面的剪切强度，使褶皱-冲断带构造传播方式及构造样式发生变化^[6]。通常滑脱层能使构造变形传播距离更远，并且不同厚度滑脱层影响后冲断层的发育数量及构造的对称性，形成隔挡隔槽式褶皱、等间距逆冲断层、反冲断层等典型构造^[7-9]；滑脱层深度及强弱性质的改变将影响构造变形的传播特征及褶皱、断层构造的样式和间距变化^[10-13]。

随着构造物理模拟手段的不断完善，它已成为地质学家认识构造变形过程、分析构造成因机制的重要手段^[14-19]。本文选取徐淮推覆-褶皱带为研究对象，结合前人研究资料，采取物理模拟手段对区域滑脱层深度变化、滑脱层摩擦系数的控制作用进行探索，进而对区域构造样式的控制因素和形成机制进行研究。

1.   徐淮地区构造背景

1.1   区域地层

研究区沉积盖层在东西向剖面上表现为东侧盖层厚度大于西侧（图 2-b），基底为太古宇泰山群变质岩，盖层分为3个亚层，即青白口系—震旦系、寒武系—奥陶系、石炭系—二叠系，相应亚层的分布表现为下部的青白口系—震旦系多为碎屑岩-碳酸盐岩沉积，岩石组成多为叠层石灰岩与白云岩，中部的寒武系—奥陶系主要为浅海碳酸盐岩，石炭系—二叠系以滨海相灰岩及滨海湖泊-三角洲体系陆源碎屑岩沉积为主，其中山西组和上、下石盒子组是主要的含煤层系^①[21-22]。结合前人野外调查，区域上滑脱层普遍发育，主要为页岩、膏岩泥灰岩及煤层，分别为青白口系泥灰岩、寒武系猴家山组与馒头组页岩、奥陶系贾汪组页岩与马家沟组膏岩、石炭系—二叠系页岩及煤层（图 3）^{[1, 23]}。其中，青白口系泥灰岩、寒武系页岩、石炭系—二叠系页岩及煤层作为主要拆离层控制区域主要构造变形^[24]。

图  2  徐淮地区构造简图（a）及典型剖面示意图（b）^{[1-2, 20]}

Figure  2.  Structural sketch map(a)and typical cross-section(b) of Xu-Huai area

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图  3  研究区主要滑脱层分布^①[1]

Figure  3.  Distribution of main decollement in the study area

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1.2   构造特征

研究区以逆冲推覆构造为主，未卷入结晶基底，属于典型的薄皮构造（图 2-a），平面上逆冲推覆构造为一系列走向由北向南、由NNE—近NS—NW变化的逆断层及伴生斜歪褶皱^[5]，如白土镇东斜歪褶皱的轴面产状为144°∠75°，高角度逆断层的产状为137°∠71°，低角度逆断层的产状为124°∠41°（图 4），表明该区受到从南东向北西的挤压应力场作用。

图  4  白土镇斜歪褶皱和逆断层

Figure  4.  Inclined fold and thrust of Baitu Town

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结合前人在该区域进行的构造应力场研究^{[1, 25-26]}，区域受2期应力场作用，分别是早燕山期SE—NW向挤压及晚燕山期NNE—SSW向挤压力。本次研究通过61个野外共轭节理、断面擦痕求应力场，并利用赤平投影求得最大主应力轴（σ₁）优势方位，2个极密点方位为200°∠6°、133°∠6°，表明该2期应力场方位与前人研究一致（图 5）。虽然晚燕山期受NNE向挤压，导致该区侏罗纪—白垩纪盆地发育，但仍以早燕山期SE—NW向挤压作用形成的构造格局为主^{[4, 27]}。

图  5  区域最大应力场统计极密图

（A与B代表研究区最大主应力轴机密点）

Figure  5.  Statistics of the region's maximum stress field

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以皇藏峪背斜为界将研究区构造划分为东部构造带与西部构造带（图 2-b），东部构造带主要为一系列斜歪褶皱，少量叠瓦状分支断层；西部构造带表现为强烈变形，发育一系列逆冲断层。总体构造具明显东西分带的特点^{[3, 20]}。

2.   构造物理模拟实验设计

2.1   实验材料

构造物理模拟实验遵循相似原则，即几何学相似、动力学相似、运动学相似，实验材料物性、模型尺寸等需要与自然界中实际的相应参数保持一定比值^[28-29]。本次实验中所用材料为石英砂、微玻璃珠及硅胶。

干燥石英砂用于模拟脆性的上覆岩层，其物理性质为脆性且遵循库伦-莫尔破坏准则，内摩擦角为31°左右，内聚力极小^[30]，变形过程中铺设的石英砂颗粒将出现从应变硬化-应变软化的过渡，导致影响断层角度的内摩擦系数稍小于未变形前岩石的内摩擦系数^[31-32]。石英砂颗粒直径为200~300μm，根据不同的铺沙方式（筛或直接倒入模型中），密度会有差别，总体密度在1.3~1.6g/cm³之间。人工烧结的彩色石英砂颗粒一般物性不发生改变，铺设1mm厚彩色石英砂于模型中作为观察构造变形的标志层^[33]。

微玻璃珠通常用于模拟强滑脱层，表面光滑且磨圆度好，玻璃珠内聚力几乎为零，内摩擦角为25°左右^[34-35]，应变软化幅度很小，变形前后内摩擦角变化不大。本次实验使用直径为300μm的微玻璃珠充当强滑脱层，铺设于模型最底部^[36]。

硅胶为透明高粘度的材料，用于模拟上地壳的塑性变形，在低应变速率下具有牛顿流体性质且具有非常低的屈服强度^[37]。测得室温下本实验材料粘度为1.2×10⁴Pa.s, 密度为0.926g/cm³, 铺设2~3mm于基底之上，作为弱滑脱层，控制变形传播距离，产生各类褶皱-冲断构造^{[7, 38-39]}。

2.2   相似条件

根据相似原理，模型与地质原型长度的相似因子L^*为1×10^-5（即实验室中模型1cm代表自然界中1km的长度）；地质原型中沉积岩的平均密度为2.6g/cm³, 模型中石英砂与微玻璃珠的平均密度为1.4g/cm³, 所以实验设定的密度相似因子为0.5^[40]；模型与地质原型的重力加速度相同，为9.8m/s², 重力加速度相似因子为1；关于硅胶滑脱层，粘度一般为1×10⁴Pa.s, 而地质原型相应地层的粘度为1×10¹⁹Pa.s, 粘度相似因子为1×10^-15（^*代表相应模型参数与地质原型参数的比值）。

根据前人对徐淮地区变形的年代学数据及缩短率的研究^{[23, 25]}，推算出地质原型变形速率为1~10mm/a，因而设置实验室计步器推挤速率为0.005mm/s，结合速度相似因子v^*=5×10⁴，实验中模拟地质原型的挤压速率为3.2mm/a，与推算变形速率（1~10mm/a）大小为同一数量级，符合构造模拟相似条件。

2.3   实验装置

根据控制变量法来改变滑脱层深度及滑脱层物理性质^{[6, 17]}，设计2组实验。第一组实验设计2个模型分别为模型1与模型2，初始尺寸均为600mm×400mm×24mm，且底板水平。模型1使用4mm厚微玻璃珠作为强滑脱层，20mm厚的石英砂作为盖层，而模型2则用一层厚4mm的硅胶层为弱滑脱层，盖层材料与厚度均与模型1相同（图 6-a、b）。模型两侧为钢化玻璃，为减少边界效应的影响，在实验前用无水酒精将其擦拭干净。

图  6  徐淮推覆-褶皱构造带物理模拟

Figure  6.  Physical modeling of Xu-Huai thrust-fold belt

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第二组实验设计2个模型分别为模型3和模型4，尺寸均为600mm×400mm×24mm, 模型底板均保持水平，考虑到滑脱层深度变化的影响，模型中均设计有先存的台阶式隆起，模型3距离活动端430mm处设置有5mm高的台阶状基底隆起，而模型4则在距活动端430mm处设置为10mm高的台阶状隆起。模型3、4底部均有一层厚4mm的硅胶层作为滑脱层，盖层为石英砂，两模型材料厚度均为24mm（图 6-c、d）。

4个模型均从右侧施加挤压力，活动端推板运动速度均为0.005mm/s，根据前人对区域平衡剖面恢复所得缩短率^{[1, 25]}，本文模型缩短率取30%，每组实验过程通过照相机定时，每隔5min照相记录。

3.   实验结果及分析

3.1   第一组实验

3.1.1   模型1

实验过程分为4个阶段。阶段一，缩短率为2.00%时，在靠近活动端出现前冲断层1及断层相关褶皱，形成构造单元Ⅰ；阶段二，缩短率为13.50%时，构造单元Ⅰ中发育1号断层的分支断层2，以及从微玻璃珠滑脱层逐渐向地表延伸的断层3、4，此时该单元具逆冲叠瓦构造特点，位于构造单元Ⅰ前方1.6cm处发育受前冲断层5控制的构造单元Ⅱ；阶段三，缩短率为20.50%时，构造单元Ⅱ形成与构造单元Ⅰ相同的构造样式，其中断层6为断层5的分支断层，调节断层运动，位于构造单元Ⅱ前方3.8cm处(相比前者间距更远)发育受前冲断层7控制的构造单元Ⅲ；阶段四，缩短率为30.00%时，构造单元Ⅲ形成构造与前者相同，其中断层9为分支断层（图 7）。

图  7  物理模拟模型1演化图

a~d—缩短率分别为2.00%、13.50%、20.50%、30.00%；e—缩短率为30.00%时沿挤压方向的横切剖面图；
1~9代表相应断层发育顺序；Ⅰ~Ⅲ代表相应构造单元发育顺序

Figure  7.  The sequential photographs showing deformation evolution of model 1

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实验所切剖面见3个间距明显不同的构造单元。构造单元Ⅰ主要受1~4前冲断层控制，形成堆垛式逆冲叠瓦构造及断层相关褶皱；构造单元Ⅱ与构造单元Ⅲ构造样式与构造单元Ⅰ相同，各个构造单元内断层间距变化均表现为朝固定端（前陆）逐渐增大，与前人研究结果一致^{[14, 41]}（图 7-e、图 8-f）。

图  8  徐淮推覆-褶皱带物理模拟中模型1(a)、模型2(b)的断层角度/缩短率关系图(1~9代表相应断层编号)、模型1与2楔长/缩短率（c）、楔高/缩短率(d)、楔角/缩短率(e)对比图及最终剖面上断层间距/断层顺序（f）对比图

（断层顺序1~8代表活动端向固定端测量断层间距的顺序）

Figure  8.  Model 1(a), model 2(b) fault angle/shortening ratio diagram, model 1 and 2 wedge long/short ratio(c), wedge high/ short ratio(d), wedge angle/short ratio(e) contrast diagram and the final section on fault distance/order(f) contrast diagram

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随着缩短率逐渐增加，楔长变化表现为增长至逐渐稳定的特点，楔长增加代表构造变形向固定端（前陆）传播，直至近稳定状态，最前端的断层前方未出现新构造使楔长不变或小幅减小；楔高则随缩短率增加逐渐增加，但增高速率逐渐减小（图 8-c、d），与前人观点一致^[42]。组成构造单元Ⅰ的断层1、2、3、4角度变化具有较好的相关性，表现为晚出现的断层角度变化均会对早出现的断层角度产生影响；组成构造单元Ⅱ的断层5、6中，断层6角度逐渐小幅度增加，而断层5角度先增大后稳定，随后按该变化趋势发生变化；组成构造单元Ⅲ的断层7、8、9断层角度变化速率最慢，断层角度缓慢增加直至稳定，可见断层越远离力源，角度变化越容易达到稳定状态，并受晚期新构造影响越小(图 8-a)。

地表楔形隆起主要受到基底滑脱面性质及上覆材料强度的影响^{[14, 43]}。随缩短率增加，活动端产生的楔状隆起角度达到临界角度之后，由于前缘未出现新断层，使角度继续增大向超临界角发展，直至前缘出现新断层，楔形隆起角度将减小，并向着次临界角值发展，达到相应次临界角后将再次增大（图 8-e），可见楔体达到临界角度后仍处于非稳定状态，而不是保持该状态向固定端方向稳定传播。模型1中，缩短率为8.75%时，楔角增大至相应超临界角，随后向一定次临界角值减小，缩短率为13.75%、23.75%时，相应状态下相应次临界角值再增大，符合前人观点^[44-46]。

3.1.2   模型2

按构造单元将实验过程分为5个阶段。阶段一，缩短率为2.00%时，形成由前冲断层1与断层相关褶皱组成的构造单元Ⅰ；阶段二，缩短率为13.00%时，构造单元Ⅰ中发育后冲断层，此时断层相关褶皱形态为不对称箱状，位于构造单元Ⅰ前方，构造单元Ⅱ出现，主要由一对前后冲断层及断层相关褶皱组成；阶段三，缩短率为18.25%时，构造单元Ⅰ、Ⅱ继续发育，构造单元Ⅲ前方出现由只受前冲断层控制的构造单元Ⅲ；阶段四，缩短率为23.25%时，构造单元Ⅲ未出现后冲断层，断层相关褶皱形态为尖棱斜歪，并在其前方出现由前冲断层组成的构造单元Ⅳ；阶段五，缩短率为30.00%时，构造单元Ⅳ继续发育，表现为宽阔斜歪褶皱(图 9)。

图  9  物理模拟模型2演化图

a~e—缩短率分别为2.00%、13.00%、18.25%、23.25%、30.00%；
f—缩短率为30.00%时沿挤压方向的切片图；1~5代表相应断层发育顺序；
Ⅰ—Ⅴ代表相应构造单元发育顺序(1’、2’、4’、5’代表与1、2、4、5同时生成的断层)

Figure  9.  The sequential photographs showing deformation evolution of model 2

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实验所切剖面见5个明显构造单元。构造单元Ⅰ、Ⅱ、Ⅳ、Ⅴ均由前、后冲断层及断层相关褶皱组成，其中褶皱为不对称箱状；构造单元Ⅲ由前冲断层及断层相关褶皱组成，其中褶皱表现为尖棱斜歪特点。断层间距均大于模型1，表现为先减小后增大的特点（图 8-f、图 9-f）。

实验过程中楔长变化主要为增长-稳定交替变化特点，其中稳定阶段时间略小于模型1，但模型2楔长普遍大于模型1，表明模型2构造变形传播的更远；楔高逐渐增大，至缩短率13.75%达到近稳定状态，随后楔高小幅度变化；活动端地表隆起楔角在缩短率为6.25%时，达到相应超临界角后，楔角下降，随缩短率增加，楔角减小速率逐渐变小，直至楔角趋于近稳定状态，达到临界值。实验过程中模型2楔角值均小于模型1，符合Davis等关于基底摩擦系数对库伦楔角影响的认识(图 8-c、d、e)^[45]。各断层角度变化趋势相似，均表现为增大-稳定（图 8-b）的变化趋势。

3.2   第二组实验

3.2.1   模型3

实验过程分为6个阶段。阶段一，缩短率为2.00%时，最先在活动端处出现构造单元Ⅰ，表现为一对前冲后冲断层，地表微微隆起；阶段二，缩短率为11.50%时，构造单元Ⅰ断层持续活动，断层相关褶皱表现为不对称箱状特点，在构造单元Ⅰ前方出现受前冲断层控制的构造单元Ⅱ；阶段三，缩短率为16.50%时，构造单元Ⅱ出现后冲断层，使断层相关褶皱表现为箱状特点，并在前方构造单元Ⅲ开始发育受前冲断层控制的断层相关褶皱，同时滑脱层深浅变化处发育构造单元Ⅲ’的断层转折褶皱；阶段四，缩短率为25.50%时，构造单元Ⅰ、Ⅱ持续活动，与Ⅰ、Ⅱ构造演化特点相同，在构造单元Ⅲ与Ⅲ’之间发育构造单元Ⅳ的受前冲断层控制的断层相关褶皱，褶皱形态宽缓；阶段五，缩短率为29.50%时，在构造单元Ⅲ’前方发育构造单元Ⅴ的前冲断层及断层相关褶皱，褶皱波长较小；阶段六，缩短率为31.70%时，构造单元Ⅳ持续活动，但未见后冲断层，构造单元Ⅴ的褶皱高度明显增加，相应断层延伸至地表(图 10)。

图  10  物理模拟模型3演化图

a~f—缩短率分别为2.00%、11.50%、16.50%、25.50%、31.70%；
g—缩短率为31.70%时沿挤压方向的切片图；Ⅰ—Ⅵ—代表相应构造单元发育顺序(其中Ⅲ’代表与Ⅲ同时生成的构造单元)

Figure  10.  The sequential photographs showing deformation evolution of model 3

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实验所切剖面见7个明显的构造单元，构造单元Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ主要受前冲断层及伴生的后冲断层控制，形成箱状褶皱；构造单元Ⅳ只受前冲断层控制，断层相关褶皱为宽缓斜歪褶皱，具明显不对称性；构造单元Ⅲ’、Ⅴ、Ⅵ受前冲断层控制，其中构造单元Ⅱ、Ⅰ’表现为断层转折褶皱，构造单元Ⅴ、Ⅵ组成逆冲叠瓦构造。深滑脱层区域各构造单元间距较大，平均间距为6.5cm，发育4个构造单元；浅滑脱层区域构造单元间距较小，从构造单元Ⅲ’至Ⅵ间距为先增大后减小；滑脱层深度变化处则对应剖面中波长最大的向斜（图 10-g、图 11-c）。

图  11  徐淮推覆-褶皱构造带物理模拟中模型3(a)、模型4(b)相应构造单元隆起高度/缩短率关系图和相邻构造单元间距/次序关系图（c）

（次序1~6代表从活动端向固定端测量断层间距的顺序；Ⅰ~Ⅴ代表构造单元先后顺序）

Figure  11.  Model 3 (a) and model 4 (b) uplift height of the corresponding tectonic units/shortening rate diagram and adjacent structural unit spacing/sequence diagram (c)

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实验中随着缩短率逐渐增大，构造单元Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ隆起高度变化为增大-稳定不断循环的特点，证明模型中导致构造活动的应力集中过程是不稳定的，使得相应构造单元的活动具有乱序性，但处于滑脱层深浅变化附近的构造单元Ⅲ’与Ⅳ的隆起高度持续增加，未表现明显的稳定期，其中晚期出现的Ⅲ’构造单元最终隆起高度甚至超过了构造单元Ⅱ、Ⅲ（图 11-a）。

3.2.2   模型4

实验过程主要划分为5个阶段。阶段一，缩短率为1.75%时，构造单元Ⅰ发育由后冲断层控制的断层相关褶皱；阶段二，缩短率为8.75%时，构造单元Ⅰ持续活动，形成明显斜歪褶皱，位于滑脱层深浅变化处见构造单元Ⅱ的断层转折褶皱；阶段三，缩短率为15.00%时，在构造单元Ⅰ与Ⅱ前方同时发育构造单元Ⅲ、Ⅲ’，两者均表现为受前冲断层控制的断层相关褶皱，构造单元Ⅰ出现2条不同深度的前冲断层，表现出叠加褶皱的特点；阶段四，缩短率为21.75%时，构造单元Ⅱ与Ⅲ’之间出现构造单元Ⅳ，表现为断层相关褶皱；阶段五，缩短率为30.00%时，在构造单元Ⅲ前方出现构造单元Ⅴ，该构造受前后冲断层控制属于冲起构造，构造单元Ⅳ进一步发育，表现为尖棱斜歪的断层相关褶皱(图 12)。

图  12  物理模拟模型4演化图

a~e—缩短率分别为1.75%、8.75%、15.00%、21.75%、30.00%；f—缩短率为30.00%时沿挤压方向的切片图，
Ⅰ~Ⅴ代表相应构造单元发育顺序(其中Ⅲ’代表与Ⅲ同时生成的构造单元)

Figure  12.  The sequential photographs showing deformation evolution of model 4

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实验所切剖面见6个明显的构造单元，构造单元Ⅰ中晚期低角度前冲断层将早期一对前后冲逆断层切断，最终表现褶皱为共轴叠加褶皱；构造单元Ⅲ’与Ⅳ主要受前冲断层控制，其中构造单元Ⅲ’为尖棱斜歪褶皱，Ⅳ为箱状斜歪褶皱；构造单元Ⅱ、Ⅲ受前冲断层控制，其构造单元Ⅱ主要表现为断层转折褶皱，构造单元Ⅲ为逆冲叠瓦构造及断层相关褶皱；构造单元Ⅴ受前后冲断层控制，属于冲起构造。深滑脱层区域各构造单元间距较大，向固定端间距逐渐增加，发育3个构造单元；浅滑脱层区域构造单元间距较小，且向固定端逐渐减小；滑脱层深度变化处也对应剖面中明显波长最大的向斜(图 11-c、图 12-f)。

随着缩短率的增加，构造单元Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ及Ⅲ’隆起高度先增大后趋于稳定，相应构造单元高度达到稳定状态后将不会改变，构造单元Ⅳ隆起高度增长最快，最终高度超过早于其出现的构造单元Ⅲ与Ⅲ’（图 11-b）。

4.   讨论

4.1   滑脱层强弱及深度对构造变形的影响

模型1基底之上为强滑脱层（微玻璃珠），随着缩短率增加，构造样式为逆冲叠瓦构造，表现为前展式传播形式，最终传播距离16.5cm，而模型2基底之上为弱滑脱层（硅胶），构造主要表现为不对称箱状褶皱及尖棱褶皱，构造传播方式与模型1相同，但变形向前缘方向传递距离明显大于模型1（图 7、图 9）。可见，滑脱层强弱差异控制着不同的构造样式。

模型3、4所设置装置底部不同高度台阶式抬升，使滑脱层深度发生变化，从而改变上覆盖层厚度与脆性层强度，使构造变形传播不再是传统的前展式，而呈乱序式，且在滑脱层深浅变化处容易应力集中而较早发生变形^[17]，变形传播距离相较于模型2更远。对于模型3与4，由于基底隆起高度大小差异，模型3（低基底隆起条件）在深滑脱层区域将出现更多的构造单元；模型3在深滑脱层区域普遍出现受前后冲断层控制的箱状断层相关褶皱，模型4除构造单元Ⅰ发育共轴叠加褶皱外，均表现为受前冲断层控制的斜歪褶皱特点，在浅滑脱层区域两者构造样式基本相同，主要为断层相关褶皱与逆冲断层(图 10、图 12)。因此，滑脱层深度变化对盖层相关构造变形具有明显影响。

4.2   实验结果与实际构造变形对比

徐淮地区构造变形属于典型挤压背景下的薄皮构造，发育于早燕山期的滑脱构造，具有明显东西分带的特点，由东向西变形强度逐渐增强。以皇藏屿背斜为界，该界以西构造变形涉及盖层主要为寒武系—奥陶系与石炭系—二叠系，盖层厚度较小，发育一系列逆冲断层；该界以东构造变形涉及盖层主要为震旦系—奥陶系，盖层较厚，广泛发育轴面向SE方向倾斜的斜歪褶皱，叠瓦状分支断层较少^[1]。

通过4个模型所切剖面与实际构造变形对比，认为实验模型4与区域上剖面具有较好的相似性，模型基底抬升处产生的背斜与皇藏峪背斜位置相当，虽然区域上变形含有多层滑脱层，但结合构造变形变化特点与物理模拟实验结果，认为区域上构造变形主要受2层不同深度滑脱层控制，分别是青白口系泥灰岩与寒武系页岩。以滑脱层抬升处（皇藏屿背斜）为界线，出现的褶皱间距及构造强弱的变化在模型4中有良好表现。滑脱层深度小，出现较密集的逆断层；滑脱层深度大，则构造形态以大波长的斜歪褶皱为主，断层未延伸至地表（图 13）。

图  13  物理模拟模型4（b）与徐淮地区构造剖面（a）对比图

Figure  13.  comparison diagram of model 4 (b) and the construction section (a) of the Xu-Hai area

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本文对徐淮地区构造地质原型设计了2组实验，通过改变模型的材料及边界条件，研究了滑脱层性质及滑脱层深度变化对构造变形的控制作用，取得了与地质原型相似的模拟结果。然而自然界构造变形复杂，如多期构造叠加、沉积与剥蚀作用、多层滑脱层等。本次研究从主要控制因素入手，对地质原型进行模型化与理想化。该区存在多层滑脱层，滑脱层平面展布未能考虑，因而对于盖层变形控制不全面，有待进一步探讨滑脱层平面展布等因素对区域构造的影响。

5.   结论

(1) 滑脱层控制徐淮地区薄皮构造的形成，滑脱层的存在使得变形向前传播距离更远，是形成徐淮地区构造样式的主控因素，缺少滑脱层构造变形则表现出一系列堆垛式逆冲断层特点。

(2) 徐淮地区存在多套滑脱层，模拟实验表明，控制区域上东西构造样式变化的滑脱层主要有2套，分别为青白口系泥灰岩（深滑脱层）和寒武系页岩（浅滑脱层）。以皇藏屿背斜为界线，界线以西，滑脱层深度较浅，构造变形强烈，构造间距密集，逆冲断层普遍发育；界线以东，滑脱层深度较深，构造间距较大，主要发育斜歪褶皱，断层未能延伸至地表。